Методические указания к курсовой работе по дисциплине «Технология монолитного и приобъектного бетонирования»

3. 
   Электродный прогрев бетона
   

Рассчитывают параметры прогрева бетона, принимают схему расстановки и подключения электродов, выбирают соответствующее оборудование, приводят правила безопасности производства работ.

вид примененного цемента;

модуль поверхности, наличие и долю неопалубленной поверхности;

эксплуатационные требования к бетону;

значение прочности бетона к окончанию прогрева и время выдержки конструкции в опалубке (необходимое (допускаемое) по условиям производства работ).

Рекомендуемые значения t_n :

до 70С для ШПЦ и ППЦ;

до 60С для ПЦ;

до 50С при наличии требований по морозостойкости (F) и водонепроницаемости (W) бетона;

до 40С при повышенных требованиях по “F” и “W”.

где V_t – скорость подъема температуры, С/ч (табл. 12).

Таблица 12

Расчет начинают с определения требуемой распалубочной (R_расп.) или критической прочности (R_крит.) бетона, температуры и примерного времени его прогрева и остывания, которое устанавливают с учетом требуемой оборачиваемости опалубки.

Определяют время выдержки бетона до приобретения им заданной прочности R_расп. или R_крит при принятой расчетной температуре прогрева t_n по данным табл. 6 или 13, либо по данным справочных пособий.

Таблица 13

от 28-суточной (для нормально-влажностных условий)

Рассчитывают время остывания бетона до температуры t_б.к. , обеспечивающей безопасную распалубку конструкции (перепад температур между бетоном и окружающей средой по п. 8.2.2) по формуле (32).

Учитывают, что при температуре прогрева бетона t_n , значение t_ср будет равно:

(37)

Определяют общую продолжительность выдержки бетона в опалубке

В случае, если второе слагаемое формулы (38), приведенное в скобках, имеет отрицательное значение, вполне достаточным является режим прогрева, который включает подъем температуры до расчетного значения t_n и последующее остывание бетона в опалубке в течение времени . То есть, формула (38) преобразуется в вид:

Если такой режим твердения бетона, характеризующийся значительной продолжительностью, не устраивает по критерию оборачиваемости опалубки, общую продолжительность выдержки бетона в ней определяют по формуле (38), рассчитав время остывания бетона по зависимости

где - температура прогрева бетона, ⁰С;

где - допускаемая разница температур между бетоном и воздухом, в указанных ранее пределах (п.8.2.2) или установленная расчетом при немедленном снятии опалубки по формуле

и, в случае временного укрытия поверхности распалубливаемой конструкции после снятия опалубки, по формуле

где - допускаемые деформации растяжения, принимаемые для тяжелого бетона:  0,11 мм/м, и для легкого бетона:  0,15 мм/м;

Требуемая мощность на подъеме температуры

(44)

где - толщина (м) i-го слоя опалубки;

Удельная мощность Р_уд рассчитывается для схем расстановки электродов, приведенных на рис. 1, по следующим формулам

б); г) Р_уд = (46)

в) Р_уд = (47)
д) Р_уд = (48)
е) Р_уд = (49)
ж) Р_уд = (50)

где U – напряжение на электродах, В;

При схеме размещения стержневых электродов в шахматном порядке с шагом «в» расчет Р_уд ведут по формуле схемы е).

При схеме ж) для струнных электродов расчет Р_уд осуществляется при использовании арматуры в качестве электрода, подключенного к фазе Ф2. Если арматура не используется в качестве электрода, то расчет Р_уд ведут по той же формуле при d и d₁ - диаметрах струн, подключенных к разным фазам.
8.3.5. Требуемая мощность для поддержания температуры при прогреве

, кВт/м³ , (51)
8.3.6. Затраты электрической энергии на прогрев бетона

, кВт ^. ч. (52)
8.3.7. Выбор станции прогрева (понижающего трансформатора)
Выбирают станцию прогрева (или определяют возможность применения имеющейся) по критериям: Р_ном  Р_расч , I_ном  I_расч , при Р_ном (кВ  А) и I_ном(А) соответственно - мощность станции прогрева (понижающего трансформатора) и обеспечиваемая ей сила тока. Они должны быть не менее требуемой расчетной мощности Р_расч(кВ  А) и силы тока I_расч(А) для прогрева бетона захватки объемом V_б, м³.

Расчетную мощность определяют по формуле

где Р_под – мощность, затрачиваемая при подъеме температуры, кВт/м³, рассчитанная по формуле (44);

По формуле (53) можно посчитать объем бетона захватки, который может быть подключен к станции (трансформатору) с известной Р_ном, кВ  А, подставив ее величину вместо Р_расч.

Расчетное значение требуемой силы тока на прогрев бетона захватки объемом V_б, м³, определяют по формуле

, А, (54)

где, - мощность, затрачиваемая при подъеме температуры, кВт/м³;

3. 
   Твердение бетона в термоактивной опалубке
   

Обосновывают целесообразность применения термоактивной опалубки, выбирают тип и дают эскизы основных элементов (устройств) принятого варианта, описывают порядок ведения работ. Разрабатывают (на базе данных таблиц 6, 13 и справочных данных) и приводят графики роста прочности бетона и температурного режима его прогрева.

Расчеты производят по п. 8.3 (формулы (36…44), (51, 52)) с учетом особенностей прогрева бетона в термоактивной опалубке:

допускаемые значения соответствуют до 90 ⁰С для ШПЦ и ППЦ; до 80 ⁰С – для ПЦ и до 70 ⁰С при наличии требований по морозостойкости и водонепроницаемости бетона (до 40 ⁰С при повышенных требованиях по «F» и «W»);

рекомендуемая скорость подъема температуры составляет 15; 20; 25; 30 ⁰С/ч при модуле теплоотдающей поверхности до: 4; 6 ; 10 и более 10 соответственно и не должна быть выше 10 ⁰С/ч при наличии требований по морозостойкости и водонепроницаемости бетона.

На основе полученных данных для термоактивной опалубки определяют удельную мощность нагревателей по зависимости

где F – площадь термоактивных щитов опалубки для принятой захватки, м².

При этом учитывают, что наиболее распространенные типы термоактивных опалубок характеризуются мощностью нагревателей в 200…1400 Вт/м².

Общие затраты электрической энергии на термообработку бетона определяют по формуле (52).

Производят проверочный расчет опалубки по критериям прочности, жесткости и на опрокидывание для разрабатываемого варианта бетонирования; приводят эскизы расчетной схемы опалубки и свободного пролета палубы.

где - удельная сила тяжести (Н/м³) бетонной смеси средней плотности , при =9,80665. Значение соответствуют нормативным: тяжелый бетон – 2400 кг/м³, легкий – 1800 кг/м³ и т.д., если фактические ее значения не превышают нормативного показателя;

где - время схватывания бетонной смеси примененного состава в час;

В случае если больше, чем заданная высота опалубки , далее используют величину =;

Для литой бетонной смеси, т.е. при максимальной величине бокового давления, принимают по таблице 14.

Таблица 14

Коэффициент

Значения , м:		0,4	0,8	1,2	1,6	2,0	2,4	2,8
:	тяж.бетон	0,99	0,98	0,97	0,93	0,86	0,76	0,64
	керамзитобетон	0,98	0,965	0,95	0,91	0,84	0,73	0,60

Каталог: images -> stories -> kaf
kaf -> Методические рекомендации для студентов гуманитарного вуза Харьков Издательство нуа 2011 (072+075. 8) Ббк 53. 541р30-2 Ф50
kaf -> І. Л. Ануфрієва Рецензент канд філол наук
kaf -> Методические рекомендации для студентов 2 курса факультета «Референт-переводчик»
kaf -> Рекомендации к изучению курса
kaf -> Планы практических занятий
kaf -> Народная украинская академия э. И. Цыбульская потенциал и развитие предприятия
kaf -> Методические рекомендации для студентов 2 курса факультета «Референт-переводчик»

Скачать 0.69 Mb.

Поделитесь с Вашими друзьями: