Сооружения



страница12/13
Дата09.08.2019
Размер0.98 Mb.
#127844
1   ...   5   6   7   8   9   10   11   12   13

22.7. Сооружения большой протяженности (про­ектируемые с основанием по принципу II) следует разделять осадочными швами на отсеки, длина ко­торых должна быть не более величин, указанных в табл. 14.

Таблица 14



Средняя

Предельная длина отсеков, м

осадка основания
сооружения, см

при жесткой
конструктивной схеме

при податливой конструктивной схеме

15 — 30

42

60


Более 30

24

30

Примечание. Значение средней осадки основания сооружения следует определять в соответствии с требованиями СНиП II-18-76.



22.8. В местах сопряжения сооружений со здания­ми или другими сооружениями при использовании в качестве оснований вечномерзлых грунтов по принципу II необходимо предусматривать также осадочные швы.
Осадочные швы следует располагать так, чтобы эти швы по возможности совпадали с местами изменений литологического состава, физико-механических свойств и льдонасыщенности грунтов, с местами изменения мерзлотных свойств основания и глуби­ны залегания верхней поверхности вечномерзлых грунтов, с местами перехода от сливающегося вечномерзлого грунта к неспивающемуся или к участкам с талыми грунтами с различными темпе­ратурными и влажностными режимами.
22.9. Наружные поверхности стен сооружений следует проектировать без ниш, поясков и других элементов, задерживающих снег и влагу.
22.10. Отапливаемые сооружения (подвалы, ба­шенные копры, перегрузочные узлы конвейерных галерей), между которыми по условиям технологи­ческого процесса необходим переход производственного персонала, следует соединять отапливаемы­ми галереями, как правило, наземными.
22.11. Наружные этажерки и площадки для раз­мещения технологического оборудования не до­пускается проектировать в строительно-климатических подрайонах IБ и IГ, установленных СНиП 2.01.01-82.
22.12. При проектировании тоннелей и каналов, предназначенных для прокладки трубопроводов. сохранение мерзлого состояния грунтов основа­ния (принцип I) следует обеспечивать путем уст­ройства тепло- и гидроизоляции или вентиляции тоннелей и каналов.
22.13. Глубину заложения тоннелей и каналов надлежит принимать минимальной, при этом до­пускается в стесненных условиях верх перекрытия совмещать с уровнем поверхности земли. Под автомобильными дорогами расстояние от верха проез­жей части до перекрытия тоннеля или канала долж­но быть не менее 100 мм.
22.14. Надземная прокладка трубопроводов для транспортирования нагретых продуктов должна предусматриваться на отдельно стоящих опорах и эстакадах высотой, исключающей тепловое воздей­ствие трубопроводов на вечномерзлые грунты осно­ваний.
22.15. Фундаменты отдельно стоящих опор под трубопроводы следует проектировать с опиранием на вечномерзлые грунты оснований по принципу I или с опиранием на сезоннооттаивающие грунты оснований по принципу II, если деформации грунтов допускаются прочностью и устойчивостью трубопро­водов и не приводят к недопустимым изменениям их уклонов.
22.16. Закрома, возведение которых предусмат­ривается с использованием вечномерзлых грунтов по принципу I, следует проектировать, как правило, надземными.
22.17. Стены и решетки бункеров, предназначен­ные для материалов, подверженных смерзанию, сле­дует обогревать регистрами или другими нагрева­тельными устройствами, в стенах этих сооружений необходимо дополнительно предусматривать тепло­изоляцию с наружной стороны.
22.18. Полузаглубленные или заглубленные в грунт железобетонные резервуары следует проекти­ровать на скальных грунтах или на нескальных, ко­торые при оттаивании дают деформации (осадки) не болев допустимых для проектируемых сооружений.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1


Обязательное

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ ГРУНТА

1. Нормативные и расчетные значения характерис­тик грунтов ненарушенного сложения (угол внутрен­него трения j, удельное сцепление с, модуль дефор­мации Е) следует определять по СНиП 2.02.01-83.
2. Удельный вес грунта g необходимо определять по данным непосредственных испытаний грунтов. Нормативное значение удельного веса грунта с учетом взвешивающего действия воды

                                              (1)

где  — удельный вес соответственно скелета грунта и воды;


е — коэффициент пористости грунта.
При отсутствии опытных данных и для типового проектирования допускается принимать норматив­ные значения gn = 18 кН/м3 (1,8 тс/м3);  = 26,5 кН/м3 (2,65 тс/м3);  = 10 кН/м3 (1 тс/м3).
3. Значения характеристик грунтов засыпки (g’, j’ и с’), уплотненных в соответствии с СН 536-81 с коэффициентом уплотнения kу не менее 0,95 ( что должно быть указано в проекте), допускается уста­навливать по характеристикам тех же грунтов нена­рушенного сложения:

                 (2)
но не более 7 кПа                         но не более 10 кПа
 (0,7 тс/м2)                                       (1 тс/м2)

4. Активное горизонтальное давление грунта ph (sа.г)* и вертикальное pv (sа.в) на глубине у, а также пассивное давление грунта phr (sп.г) и рvr (sп.в) следует определять по СНиП II-55-79.
Полное давление грунта слагается из давления от собственного веса грунта рhg, давления от времен­ной нагрузки на поверхности рhq и отрицательного давления от сцепления рhc.
Эпюры возможного сочетания этих нагрузок при­ведены на черт. 1.
Если значение рh, оказывается меньше нуля (черт. 1, г), то на этом участке принимается рh = 0. При этом следует давление на глубине h сохранить равным рh, а вершину суммарной треугольной эпю­ры давления грунта из точки а перенести в точку а1 на поверхности (черт. 1, д).
5. Угол наклона плоскости скольжения к верти­кали

                                                                     (3)



6. При горизонтальной поверхности грунта, вер­тикальной стене и отсутствии трения и сцепления

_____________


* В скобках приведено обозначение давления, принятое в СНиП II-55-79.





Черт. 1. Схема давления грунта

а — на стену; б — при отсутствии сцепления phc = 0; в — при phc < phq;
г — при phc ³ phq; д — заменяющая (расчетная) эпюра

грунта со стеной e = р = d = 0, при этом коэффи­циент горизонтального давления грунта

                                                      (4)

Горизонтальное давление грунта на глубине y

                                      (5)

где q — равномерно распределенная нагрузка на поверхности, примыкающей к стене.


7. Дополнительное горизонтальное давление, об­условленное наличием грунтовых вод, следует оп­ределять по формуле

                                        (6)

где  hw — высота от низа сооружения до расчет­ного уровня грунтовых вод, м;
lh — то же, что в (4) ;
g — удельный вес грунта;
gsw — то же, что в (1).
8. При наличии на поверхности грунта в пределах призмы обрушения полосовой равномерно распре­деленной нагрузки q на ширине b давление от нее следует распределять в стороны пол углами q0 к вертикали (черт. 2) до пересечения с плоскостью подпорной стены на глубине  и прини­мать равномерно распределенным на ширине by = b + 2a, непосредственно примыкающей к стене.
Интенсивность вертикального давления от поло­совой нагрузки следует определять по формуле

                                                      (7)

интенсивность горизонтального давления от полосовой нагрузки — по формуле



                                                       (8)



Черт. 2. Схема распределения давления от полосовой нагрузки

9. Временные нагрузки от подвижного транспорта следует принимать в соответствии со СНиП 2.05.03-84 в виде нагрузки СК — от подвижного состава железных дорог, АК — от автотранспортных средств, НК-80 — от колесной нагрузки, НГ-60 — от гусеничной нагрузки.

Примечание. СК — условная эквивалентная равномерно распределенная нормативная нагрузка от подвижного состава железных дорог на 1 м пути (черт. 3). АК — нормативная нагрузка от автотранспортных средств в виде двух полос. НК-80 — нормативная нагрузка, состоящая из одиночной машины на колесном ходу весом 785 кН (80 тс). НГ-60 — нормативная нагрузка, состоящая из одиночной машины на гусеничном ходу весом 583 кН (60 тс).






Черт. 3. Схема распределения давления от подвижного
состава железных дорог

10. Нормативную эквивалентную нагрузку СК на уровне низа шпал от подвижного состава железных дорог следует принимать в виде сплошной полосы шириной 2,7 м интенсивностью , равной:

                                            (9)

где С — коэффициент (для расчета подземных конструкций следует принимать рав­ным 1,5);


К — класс нагрузки, равный 137 кН (14 тс) на 1 м пути. При соответствующем обосновании допускается снижение этой нагрузки до величины К = 98 кН (10 тc) на 1 м пути.
11. При расположении железнодорожного пути вдоль сооружения давление от него приводится к эквивалентной нормативной нагрузке  на пло­щадке, расположенной на глубине  от низа шпалы (см. черт. 3) шириной by1 = 2,7 + 2а. Интенсивность вертикального давления следует оп­ределять по формуле

                                            (10)

где  — то же, что в формуле (9) .


Интенсивность горизонтального давления рh1 следует определять по формуле (8).
12. При расположении железнодорожного пути поперек сооружения интенсивность нормативного вертикального давления  на горизонтальную плос­кость на глубине y, м, следует определять по формуле

 кПа.                               (11)

Интенсивность нормативного горизонтального давления рh2 — по формуле (8).


13. Нагрузка от автотранспортных средств со­стоит из двух полос АК (черт. 4), каждая из кото­рых включает одну двухосную тележку с осевой нагрузкой Р, равной 9,81К, кН (1К, тс), и равномер­но распределенную нагрузку интенсивностью v на обе колеи v = 0,98К, кН/м (0,1 К, тс/м).
Для сооружений на основных магистральных дорогах нагрузку следует принимать полосовую класса К-11 или от одиночной машины НК-80.
Для сооружений на внутрихозяйственных доро­гах нагрузку следует принимать полосовую класса К-8 или от одиночной гусеничной машины НГ-60. Кроме того, элементы проезжей части мостов сле­дует проверять на давление одиночной оси, равное 108 кН (11 тс).



Черт. 4. Схема давления от автомобильной нагрузки АК при 
движении ее вдоль сооружения

14. Нагрузка от тележки Р = К (см. черт. 4) рас­пределяется вдоль движения на длину ау3 = 1,7+ 2а (м) и на ширину 3 = 2,5 + 2а (м).
Интенсивность вертикального давления

                                                  (12)

Вертикальная равномерно распределенная на­грузка v распределяется на ширину by4 = by3.
Интенсивность вертикального давления на глуби­не уа, от нагрузки v

                                                          (13)

Полная нагрузка АК образуется сложением на­грузок .
Для получения расчетных нагрузок нагрузки  и  вводятся в расчет со своими коэффици­ентами надежности по нагрузке.
Интенсивность горизонтальных давлений рh3 и ph4 определяется по формуле (8).
15. Интенсивность нормативного вертикального давления от колесной нагрузки НК-80 при движении ее вдоkь сооружения (черт. 5) на глубине  при ay5 = 3,8 + 2а (м) и by5 = 3,5 + 2a (м) следует определять по формуле

 кПа.                                         (14)

Интенсивность горизонтального давления  следует определять по формуле (8).





Черт. 5. Схема давления от колесной нагрузки НК-80
при движении ее вдоль сооружения

16. Интенсивность нормативного вертикального давления от гусеничной нагрузки НГ-60 при движе­нии ее вдоль сооружения (черт. 6) на глубине  при ау6 = 5,0 + 2а (м) и 6 = 3,2 + 2а (м) следует определять по формуле

 кПа.                                          (15)



Черт. 6. Схема давления от гусеничной нагрузки НГ-60 при
движении ее вдоль сооружения

17. При движении автотранспорта поперек соору­жения интенсивность нормативного вертикального давления от автомобильной нагрузки АК (черт. 7) на глубине у ³ 0,6 м следует определять по формуле

 кПа.                               (16)

Интенсивность нормативного вертикального давления от колесной нагрузки НК-80 на глубине у ³ 0,8 м следует определять по формуле



 кПа.                            (17)

Интенсивность нормативного вертикального дав­ления от гусеничной нагрузки НГ-60 на глубине у ³ 0,8 м следует определять по формуле



 кПа.                              (18)

Горизонтальное давление ph 6–9 следует опреде­лять по формуле (8).






Черт. 7. Схима давления от нагрузок АК, НК-80 и НГ-60
при движении их поперек сооружения

18. При отсутствии конкретных нагрузок на по­верхности земли следует принимать условную нор­мативную равномерно распределенную сплошную нагрузку интенсивностью 9,81 кПа (1 тс/м2).
19. Вертикальное давление от автотранспорта на перекрытие при заглублении его менее чем на 0,6 м следует определять с учетом давления от каж­дого колеса с распределением в пределах толщи грунтовой засылки под углом 30° к вертикали, а в пределах дорожного покрытия или пола цеха — под углом 45°.
20. При расчете сооружений по предельным со­стояниям первой группы коэффициенты надежности по нагрузке следует принимать:
от собственного веса конструкции, давления грунта, оборудования, складируемого материала, погрузчиков и каров, равномерно распределенной нагрузки на территории — по СНиП 2.01.07-85;
от подвижного состава железных дорог, колонн автомобилей, колесной и гусеничной нагрузок, дорожного покрытия проезжей части и тро­туаров, веса полотна железнодорожных путей — по СНиП 2.05-03-84.
Коэффициенты надежности по нагрузка при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равными 1.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2


Обязательное

АНКЕРНЫЕ БОЛТЫ ДЛЯ КРЕПЛЕНИЯ
КОНСТРУКЦИЙ И ОБОРУДОВАНИЯ

1. Анкерные болты (далее — болты) для крепления строительных конструкций и оборудования к бетонным и железобетонным элементам (фундаментам, силовым полам, стенам и т. п.) следует применять при расчетной температуре наружного воздуха до минус 65 °С включ.

Примечание. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01.-82.



2. При нагреве бетона конструкций свыше 50 °С, в которые заделываются болты, в расчетах должно учитываться влияние температуры на прочностные характеристики материала конструкций, болтов, подливок, клеевых составов и т. п.
Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование.
3. Болты, предназначенные для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влажности, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых СНиП 2.03.11-85.
4. При наличии соответствующего обоснования допускается применение других способов закрепления оборудования на фундаментах (например, на виброгасителях, клею и др.).
5. По конструктивному решению болты могут быть с отгибом, с анкерной плитой, прямые и конические (распорные) (табл. 1).
По способу установки болты подразделяются на устанавливаемые до бетонирования элементов, в которые они заделываются (с отгибом и с анкерной плитой), и на готовые элементы, устанавливаемые в просверленные скважины (прямые и конические).
Прямые болты в скважинах закрепляются с помощью синтетического клея или виброзачеканки, а конические — с помощью разжимных цанг или цементно-песчаных смесей.
По условиям эксплуатации болты подразделяются на расчетные и конструктивные. К расчетным относятся болты, воспринимающие нагрузки, возникающие при эксплуатации строительных конструкций или работе оборудования. К конструктивным относятся болты, предусматриваемые для крепления строительных конструкций и оборудования, устойчивость которых против опрокидывания или сдвига обеспечивается собственным весом конст­рукции или оборудования. Конструктивные болты предназначаются  для  рихтовки  строительных конструкций и оборудования во время их мон­тажа и для обеспечения стабильной работы кон­струкций и оборудования во время эксплуата­ции, а также для предотвращения их случайных сме­щений.
болты с отгибом и анкерной плитой допускается применять для крепления конструкций и оборудо­вания без ограничений.

Таблица 1


Конструкция болта


С отгибом



С анкерной плитой

Прямой

Конический








глухой

съемный




(распорный)

Диаметр болта (по резьбе) d, мм


12 — 48

12 — 140

56 — 125

12 — 48

6 — 48


Эскиз















Минимальная глубина заделки Н


25d


15d


30d


10d


10d (8d)*


Наименьшее расстояние между болтами


6d


8d


10d


5d


8d


Наименьшее расстояние от оси болта до грани фундамента


4d


6d


6d


5d


8d


Коэффициент нагрузки c


0,4

0,4

0,25

0,6

0,55

Коэффициент стабильности затяжки k

1,9 (1,3)**


1,9 (1,3)


1,5

2,5 (2)

2,3 (1,8)


_____________


* В сковках дана глубина заделки для болтов диаметром менее 16 мм.
** В скобках приведены значения коэффициента k для статических нагрузок.

Болты, устанавливаемые в скважины, допускается применять для крепления строительных конструкций и оборудования, не испытывающих значи­тельных динамических нагрузок.


Для крепления несущих колони зданий и соору­жений оборудованных мостовыми кранами, а так­же для высотных зданий и сооружений, ветровая нагрузка для которых является основной, не допус­кается применять болты, устанавливаемые в сква­жины за исключением болтов с коническим кон­цом, устанавливаемых способам вибропогружения с глубиной заделки не менее 20d.


Поделитесь с Вашими друзьями:
1   ...   5   6   7   8   9   10   11   12   13




База данных защищена авторским правом ©vossta.ru 2022
обратиться к администрации

    Главная страница