Сооружения



страница2/13
Дата09.08.2019
Размер0.98 Mb.
#127844
1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   13

2.19. Расчет устойчивости положения стены про­тив сдвига следует производить по подошве стены (плоский сдвиг) и по ломаным поверхностям скольжения (глубинный сдвиг) из условия

                                          (1)

где  Fsa — сдвигающая сила, равная сумме проек­ций всех сдвигающих сил на горизон­тальную плоскость:



                                           (2)

gc — коэффициент условий работы, прини­маемый: для песков, кроме пылеватых, gc = 1; для песков пылеватых, а также пылевато-глинистых грунтов в   стабилизированном   состоянии gc = 0,9; для пылевато-глинистых грунтов в нестабилизированном со­стоянии gc = 0,85;


для скальных грунтов:
невыветрелых и слабовыветрелых gc = 1;
выветрелых gc = 0,9;
сильновыветрелых gc = 0,8;
gn — коэффициент надежности по назначе­нию сооружения, принимаемый 1,2; 1,15 и 1,1 соответственно для зданий и сооружений I, II и III классов, уста­навливаемых в соответствии с „Пра­вилами учета степени ответственности зданий и сооружений при проектиро­вании конструкций";
Fsr — удерживающая сила, равная сумме проекций всех удерживающих сил на горизонтальную плоскость:

                            (3)

здесь  Fv — сумма проекций всех сил на верти­кальную плоскость;


jI и cI соответственно угол внутреннего трения и удельное сцепление грунта основания, определяемые по обязательному приложению 1;
b — угол наклона поверхности скольже­ния к горизонту;
А — площадь подошвы стены;
Еhr — пассивное сопротивление грунта.
Пассивный отпор грунта следует учитывать до глубины пересечения вертикальной плоскости, про­веденной через переднюю грань подошвы, с пред полагаемой плоскостью скольжения.
Расчет устойчивости подпорной стены против сдвига должен выполняться для трех значений угла b:b = 0 — плоский сдвиг, b = 0,5jI и b = jI — глубинный сдвиг.
При сдвиге по подошве стены (b = 0) расчетные характеристики грунта jI и сI в формуле (3) при­нимаются не более 30° для jI и не более 5 кПа (0,5 тс/м2) для сI, а коэффициент пассивного со­противления грунта lhr = 1.
2.20. Устойчивость подпорной стены против сдви­га по скальному грунту следует проверять из усло­вия (1), где Fsr определяется по формуле

                                               (4)

здесь Fv, Ehr — обозначение то же, что в формуле (3);


f — коэффициент трения подошвы по скальному грунту, принимаемый по результатам испытаний, но не более 0,65.
2.21. Расчет устойчивости грунта основания под подошвой стены следует производить из условия

                                          (5)

где gc, gn — обозначения теже, что в формуле (1);


Nu — вертикальная  составляющая силы предельного сопротивления основа­ния,     определяемая     согласно СНиП 2.02.01-83.
2.22. Пои определении расчетных усилий (изги­бающих моментов, нормальных и поперечных сил) в элементах подпорной стены уголкового профиля интенсивность горизонтального давления грунта ph с учетом временной нагрузки, расположенной на поверхности в пределах призмы обрушения, должна приниматься действующей непосредственно на зад­нюю поверхность стены, а интенсивность вертикаль­ного давления pv от веса грунта и временной нагруз­ки, расположенной непосредственно над подошвой фундамента подпорной стены, — действующей только на нее.
2.23. Расчет основания по деформациям следует производить на нормативное давление грунта в соот­ветствии со СНиП 2.02.01-83.
Эпюру напряжений следует принимать, как пра­вило, трапециевидной. Допускается треугольная эпюра напряжений при условии, что площадь сжатой зоны должна быть не менее 75 % общей площади подошвы фундамента подпорной стены.

3. ПОДВАЛЫ

3.1. Нормы настоящего раздала следует соблюдать при проектировании подвалов производственного назначения как отдельно стоящих, так и встроенных.
3.2. Подвалы следует, как правило, проектировать одноэтажными. По технологическим требованиям допускается устройство подвалов с техничес­ким этажом для кабельных разводок.
В обоснованных случаях допускается выполнять подвалы с большим числом кабельных этажей.
3.3. В однопролетных подвалах размер пропета, как правило, следует принимать 6 м; допускается пропет 7,5 м, если это обусловливается технологи­ческими требованиями.
Многопролетные подвалы следует проектировать. как правило, с сетками колонн 6х6 и 6х9 м.
3.4. Высоту от пола подвала до низа ребер плит перекрытия следует назначать кратной 0,6 м, но не менее 3 м.
Высоту технического этажа для кабельных разводок в подвалах необходимо принимать не менее 2,4 м.
3.5. Высота проходов а подвалах (в чистоте) должна назначаться не менее 2 м.
3.6. Монтажные и эксплуатационные проемы в перекрытиях подвальных помещений должны быть прямоугольными. Монтажные проемы следует пере­крывать съемными плитами в уровне верха конструкции перекрытия подвала, имеющими предел огнестойкости такой же, как перекрытие. Эксплуатационные проемы следует перекрывать съемны­ми плитами в уровне отмотки чистого пола цеха.
3.7. Полы подвальных помещений следует пре­дусматривать с уклоном к трапам (приямкам) ка­нализации с обособленной системой отвода воды. Непосредственное соединение приямков с ливневой и другими типами канализации запрещается.
3.8. Стены подвалов надлежит проектировать, как правило, из несущих железобетонных панелей, устанавливаемых вертикально. Допускается проектировать стены подвалов из железобетонных бло­ков и монолитного железобетона.
3.9. Подвальные помещения при наличии под­земных вод должны быть защищены гидроизоля­цией в соответствии с требованиями СН 301-65.
В качестве основной меры защиты следует устраи­вать пластовые дренажи под всем полом подвала.
3.10. Температурно-усадочные швы в подвалах следует предусматривать на расстоянии не более 60 м для монолитных и 120 м для сборных и сборно-монолитных конструкций подвалов (без расчета на температурно-усадочные деформации). При назна­чении предельных расстояний между температурно-усадочными швами необходимо устраивать времен­ный шов по середине температурного блока.
3.11. Обратную засыпку пазух котлована надле­жит производить с двух противоположных сторон подвала с перепадом по высоте не более 1 м.
3.12. В зданиях и сооружениях с нагрузкой на пол более 100 кПа (10 тс/м2) подвалы, как прави­ло, размещать не следует.
3.13. Наружные стены подвалов должны быть рассчитаны по предельным состояниям первой и второй групп на те же условия, что и подпорные стены. Для стен подвалов расчет на устойчивость конструкций против глубинного сдвига при b = 0,5jI и b = jI по п. 2.19 производить не следует.
3.14. Горизонтальное активное давление грунта от собственного веса и временной нагрузки необхо­димо определять по обязательному приложению 1.
3.15. При одностороннем загружении подвала временной нагрузкой расчет должен выполняться с учетом упругого отпора грунта с противоположной стороны подвала, который должен определяться в зависимости от модуля деформации грунта засып­ки Е’, значение которого допускается определять по формуле

                                     (6)

где  h1 — расстояние от уровня пола до низа перекрытия; значение в скобках прини­мается не более единицы;


b1 = 0,7 при засылке грунтом основания;
b1 = 0,9 то же, малосжимаемым грунтом;
Е — модуль деформации грунта основания.
3.16. За расчетную схему конструкции подвала принимается поперечная рама, состоящая из стен, колонн и опертых на них элементов перекрытия (черт. 2).



Черт. 2. Расчетная схема поперечной рамы подвала

3.17. Стену, входящую в поперечную раму подва­ла (черт. 3), следует рассчитывать как стержень переменной жесткости по высоте, шарнирно опер­тый поверху и защемленный в фундамент бесконеч­ной жесткости, который опирается на упругое осно­вание, характеризуемое модулем деформации грун­та Е.



Черт. 3. Расчетная схема стены подвала

3.18. Активное давление грунта следует опреде­лять по обязательному приложению 1 с разделением нагрузки на симметричную ph 1,2,3 и одностороннюю ph 4,5,6.
Усилия в стене подвала следует определять как в балочной конструкции в зависимости от реакции R на верхней опоре на единицу длины стены.
3.19. При симметричном действии нагрузки реак­цию R1 следует определять по формуле

  (7)

где ph 1, ph 2, h2, h3 — см. черт. 3;


k — коэффициент, учитывающий измене­ние реакции R1 за счет поворота фун­дамента:

                                            (8)

здесь w — коэффициент, принимаемый равным: 6 — для положительных значений М и Q; 3 — для их отрицательных зна­чений, а также для М0 и Fsa (см. черт. 3);

                                               (9)

Еb — модуль упругости бетона;
Е — модуль деформации грунта основания;
b — ширина подошвы фундамента стены;
Ih — момент инерции 1 м сечения стены, который допускается определять по приведенной толщине стены tred, оп­ределяемой по формуле

                                            (10)

где  t1 — толщина стены в верхней части;


t2 — то же, в нижней чести (в уровне со­пряжения с фундаментом);
G1 — сумма веса грунта и временной нагрузки на внешней стороне фундамен­та при симметричном ее расположе­нии;
е — эксцентриситет  приложения  силы G1 (G2) относительно центра тяжести подошвы фундамента;
v1 и v2 — коэффициенты, учитывающие измене­ние толщины стены по высоте и прини­маемые по табл. 2.

Таблица 2




t1/t2

1,0

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3



v1

0,375

0,357

0,346

0,335

0,321

0,303


v2

0,1

0,092

0,088

0,083

0,076

0,069


3.20. При одностороннем действии горизонталь­ной нагрузки реакцию R2 следует определять по формуле

  (11)

где ph 4, ph 5 — см. черт. 3;


G2 — вес временной нагрузки на внешней стороне фундамента при односторон­нем ее расположении;
k1 — коэффициент, учитывающий измене­ние реакции R2 за счет смешения пе­рекрытия при одностороннем загруже­нии подвала:

                                     (12)

здесь k0 — коэффициент, принимаемый равным: 4 — для однопролетных подвалов, 3 — для двухпролетных, 2 — для трехпролетных подвалов,  0 — для подвалов с несмещаемым перекрытием;


Е — определяется по формуле (6).
3.21. Расчет устойчивости стен подвала против сдвига по контакту подошвы с основанием, а так­же устойчивость грунта основания под подошвой фундамента следует производить соответственно по формулам (1), (3), (4), (5).
3.22. При расчете стен подвалов на сдвиг удержи­вающую силу Fsr следует определять по формуле (3), а сдвигающую силу Fsa в уровне подошвы фун­дамента от симметричной нагрузки — по формуле

                                 (13)

3.23. Момент от симметричной нагрузки в уровне подошвы фундамента М0 следует определять по формуле

               (14)

от односторонней нагрузки Fsa и М0 следует оп­ределять аналогично формулам (13) и (14), заме­нив соответственно R1 на R2, ph1 — на ph4 и ph3на ph6.


3.24. Если устойчивость стен подвала против сдвига не обеспечивается принятыми размерами фундаментов, необходимо предусматривать меро­приятия, препятствующие сдвигу, например устройства распорок и др. В этом случав приведенный угол наклона равнодействующей внешней нагрузки к вертикали в уровне подошвы фундамента принимается равным нулю.
3.25. При наличии конструкций, препятствующих повороту фундамента (сплошная фундаментная плита, перекрестные ленты для внутреннего карка­са и т. п.) коэффициент k следует принимать рав­ным нулю.
3.26. Эвакуационные выходы и лестницы из под­валов в помещения категорий В, Г и Д, противопожарные требования к подвальным помещениям категории В или складам сгораемых материалов, а также несгораемых материалов а сгораемой упа­ковке следует предусматривать по СНиП 2.09.02-85.
3.27. Кабельные подвалы и кабельные этажи подвалов следует разделять противопожарными пе­регородками на отсеки объемом не более 3000 м3 при предусмотрении объемных средств пожаротушения.
3.28. Из каждого отсека подвала, кабельного подвала или кабельного этажа подвала необходи­мо предусматривать не менее двух выходов; выхо­ды следует располагать в разных сторонах помеще­ния.
Выходы должны размешаться так, чтобы не бы­ло тупиков длиной более 25 м. Длина пути от наи. болев удаленного места нахождения обслуживающе­го персонала до ближайшего выхода не должна превышать 75 м. Второй выход допускается предусматривать через расположенное на том же уровне (этаже) соседнее помещение (подвал, этаж подвала, тоннель) категорий В, Г и Д. При выходе в помещения категории В суммарная длина пути эвакуа­ции не должна превышать 75 м.
3.29. Двери выходов из кабельных подвалов (кабельных этажей подвалов) и двери  между отсеками должны быть противопожарными, откры­ваться по направлению ближайшего выхода и иметь устройства для самозакрывания.
Притворы дверей должны быть уплотнены.
3.30. Эвакуационные выходы из маслоподвалов и кабельных этажей подвалов следует, как правило, осуществлять через обособленные лестничные клетки, имеющие выход непосредственно наружу. Допускается использовать общую лестничную клетку, ведущую к надземным этажам, при этом для подвальных помещений должен быть устроен обособ­ленный выход из лестничной клетки на уровне пер­вого этажа наружу, отделенный от остальной части лестничной клетки на высоту одного этажа глухой противопожарной перегородкой с пределом огне­стойкости не менее 1 ч.
При невозможности устройства выходов непосредственно наружу допускается их устраивать в помещения категорий Г и Д с учетом требований п. 3.26.
3.31. В маслоподвалах независимо от площади и в кабельных подвалах объемом более 100 м3 необ­ходимо предусматривать автоматические установки пожаротушения. В кабельных подвалах меньшего объема должна быть автоматическая пожарная сиг­нализация. Кабельные подвалы энергетических объ­ектов (АЭС, ТЭЦ, ГРЭС, ТЭС, ГЭС и т. д.) незави­симо от площади оборудуются установками автоматического пожаротушения.
3.32. Допускается  предусматривать отдельно стоящие одноэтажные насосные станции (или отсе­ки) категорий А, Б и В, заглубленные ниже плани­ровочных отметок земли более чем на 1 м, площадью не более 400 м2.
Из этих помещений следует предусматривать:
один эвакуационный выход через лестничную клетку, изолированную от помещений, при площади пола не более 54 м2;
два эвакуационных выхода, расположенных в противоположных сторонах помещения, при пло­щади пола более 54 м2.
Второй выход допускается устраивать по вертикальной лестнице, находящейся в шахте, изолиро­ванной от помещений категорий А, Б и В.
3.33. Устройство порогов у выходов из подвалов и перепадов в уровне пола ив допускается, за исклю­чением маслоподвалов, где на выходах должны быть пороги высотой 300 мм со ступенями или пандусами.

4. ТОННЕЛИ И КАНАЛЫ

4.1. Нормы настоящего раздела надлежит соблю­дать при проектировании тоннелей (конвейерных, подштабельных, пешеходных, коммуникационных, кабельных и комбинированных) и каналов, сооружаемых открытым способом.
4.2. высота и ширина тоннелей, каналов (между выступающими частями несущих конструкций) должны приниматься кратными 0,3 м.
4.1. Тоннели и каналы следует, как правило, проектировать сборными из унифицированных же­лезобетонных элементов. При технико-экономическом обосновании допускается применять тоннели или их элементы (углы поворота, камеры и др.) из монолитного железобетона.
Для отделки пешеходных тоннелей следует ис­пользовать долговечные, экономичные, удобные в эксплуатации несгораемые материалы, допускаю­щие легкую очистку и промывку.
4.4. Кабельные каналы не допускается распола­гать на участках, где могут быть пролиты расплав­ленный металл, горючие и легковоспламеняющиеся жидкости, жидкости с высокой температурой или вещества, разрушающие оболочку кабелей.
4.5. В тоннелях и каналах необходимо предусматривать продольный уклон не менее 0,002 и поперечный уклон не менее 0,01. В тоннелях через каждые 100—150 м следует устраивать приямки для сбора жидкостей и отвода их в канализацию; в каналах приямки для сбора жидкостей должны предусмат­риваться в колодцах или камерах. Запрещается соединять приямки с ливневой и другими типами канализации.
Продольный уклон пешеходных тоннелей следует принимать не более 0,04, а поперечный — не более 0,01. Допускается при соответствующем обоснова­нии устраивать пол без продольного уклона.
4.6. Тоннели и каналы, располагаемые вне зданий и дорог, должны быть, как правило, заглублены от поверхности земли до верха перекрытия не менее чем на 0,3 м.
На огражденных территориях, доступных только для обслуживающего персонала, отметку верха перекрытия кабельных каналов допускается пре­дусматривать на уровне планировочной отметки земли.
4.7. Тоннели и каналы, располагаемые под авто­мобильными дорогами, должны быть заглублены от верха дорожного покрытия до верха перекрытий не менее чем на 0,5 м, при расположении под железны­ми дорогами — не менее чем на 1 м от низа шпал.
4.8. При расположении тоннелей и каналов внут­ри цехов минимальное заглубление верха перекры­тий от отметки чистого пола следует, как правило, принимать:
для тоннелей — 0,3 м;
для каналов допускается отметку верха перекры­тия канала принимать равной отметке чистого пола.
4.9. Каналы и тоннели должны быть рассчитаны:
по предельным состояниям первой группы (по несущей способности) — на прочность элементов конструкций и узлов соединения;
по предельным состояниям второй группы (по пригодности к нормальной эксплуатации) — на до­пустимые значения деформаций и ширины раскры­тия трещин.
4.10. При расчетах конструкций тоннелей и кана­лов необходимо учитывать симметричное и односто­роннее загружения их временными вертикальными нагрузками. Расчет следует производить с учетом упругого отпора грунта в вертикальном и горизон­тальном направлениях, принимая упругое основание в виде однородной среды, характеризуемой моду­лем деформации Е для грунта ненарушенного сло­жения (грунта основания) и модулем деформации Е’ для грунта засыпки. Модуль деформации Е’ до­пускается определять по формуле (6).
4.11. При симметричном загружении (черт. 4) из­гибающий момент в нижнем узле тоннеля М1 с шар­нирным опиранием плит перекрытия следует опре­делять по формуле

                    (15)

где k — коэффициент, учитывающий измене­ние момента в нижнем узле за счет его поворота:

                                              (16)

N1 нормальная сила (черт. 4, a);
yN, yM — коэффициенты, определяемые по фор­мулам:

                                        (17)

                                          (18)

здесь  av — показатель гибкости днища:



                                          (19)

В формулах (15) — (19) приняты следующие обозначения:


Iv — момент инерции 1 м сечения днища;
Е — модуль деформации грунта основания;
v3, v4 — коэффициенты, учитывающие измене­ние толщины стены по высоте и принимаемые по табл. 3 в зависимости от толщины стены в верхней t1 и нижней t2 частях тоннеля.

Таблица 3




t1/t2

1,0

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3



v3

0,0583

0,0683

0,0753

0,0813

0,0883

0,0993


v4

0,0667

0,0747

0,0747

0,0837

0,0907

0,0977

Усилия в стене следует определять как для бал­ки, лежащей на двух опорах, с нагрузками ph1, ph2, реакцией на верхней опоре (распорке) R1 и опорным моментом на нижней споре M1.


Усилие в верхней распорке R1 определяется по формуле

                                         (20)

Усилия в днище следует определять как для балки, лежащей на упругом основании с модулем де­формации Е и загруженной симметричными силами N1 и моментами M1 (см. черт. 4, a).








Поделитесь с Вашими друзьями:
1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   13




База данных защищена авторским правом ©vossta.ru 2022
обратиться к администрации

    Главная страница