Сооружения



страница4/13
Дата09.08.2019
Размер0.98 Mb.
#127844
1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   13

5.12. Основное давление тиксотропного раствора в период погружения колодца следует определять по формуле

                                             (27)

где g1 — удельный вес тиксотропного раствора.


Основное горизонтальное давление грунта на участке ножа и глиняного замка следует определять по формуле (24).
5.13. Давление грунта, расположенного ниже уровня грунтовых вод, необходимо определять с учетом взвешивающего действия воды.
5.14. Дополнительное горизонтальное давление грунта на участке стены колодца и ножа, а при тиксотропной рубашке — только на участке ножа следует определять по формуле

                                                    (28)

Дополнительное горизонтальное давление на участке стены тиксотропной рубашки следует оп­ределять по формуле

                                                    (29)



5.15. Основное давление грунта в плане колод­ца следует принимать равномерно распределенным.
5.16. Распределение дополнительного давления в плане для круглых колодцев (черт. 5) следует принимать изменяющимся по закону

                                              (30)



Черт. 5. Схема распределения основного ph и дополнительного pad
горизонтального давления грунта на круглый колодец

5.17. В стадии эксплуатации колодец следует рас­считывать на горизонтальное давление грунта в со­стоянии покоя.
Основное горизонтальное давление следует опре­делять по формуле

                                         (31)

где z — расстояние от поверхности грунта до рассматриваемого сечения;


l0 — коэффициент бокового давления грун­та в состоянии покоя, принимается равным:

                                                           (32)

здесь  v — коэффициент Пуассона, принимаемый равным:
0,23 для песков гравелистых и круп­ных;
0,26 — то же, средней крупности;
0,28 —    "       мелких;
0,30 —    "       пылеветых;
0,33 — для супесей;
0,35 —   "   суглинков;
0,38 —   "   глин.
Если колодец погружен в грунт с разнородным напластованием, значение основного давления грунта для каждого слоя определяется по формуле

                                        (33)

где  l0i — коэффициент   бокового   давления грунта в состоянии покоя рассматри­ваемого i-го пласта грунта;
gi, zi — соответственно удельный вес грунта и расстояние от поверхности i-го пласта до рассматриваемого сечения колодца;
gi, hi — соответственно удельный вес грунта и толщина каждого   вышележащего пласта.
Дополнительное горизонтальное давление грунта в состоянии покоя следует определять по формуле

                                                  (34)



5.18. Расчетное значение на 1 м силы трения грун­та Fz по наружной поверхности колодца на глубине z следует определять по формуле

                                                         (35)

где  и — наружный периметр ножа или стены колодца;
fz — удельная сила трения грунта по боко­вой поверхности колодца на глубине z на 1 м2 площади, зависящая от ста­дии работы колодца и вычисляемая по формулам:
а) в стадии погружения

                                                 (36)

где  gс — коэффициент условий работы, прини­маемый равным 1,2 — для плотных песков, содержащих гравий, щебень и т. п., и 1 — для остальных грунтов;
б) в стадии всплытия

                                      (37)

где ph1 — основное горизонтальное давление в период всплытия:



                                 (38)

Если колодец погружается в тиксотропной ру­башке, удельная сила трения в зоне рубашки не учитывается, а в зоне глиняного замка принима­ется равной 20 кПа (2 тс/м2).


5.19. Расчет колодцев необходимо выполнять на наиболее невыгодные сочетания нагрузок и воздейст­вий, действующих в условиях строительства и экс­плуатации:
в условиях строительства — по расчетным схе­мам, учитывающим требования принятых в проекте способов производства работ;
в условиях эксплуатации — по расчетным схемам, учитывающим наличие днища, внутренних стен, колонн, перекрытий и т. п., включая нагрузки и воздействия от всех расположенных внутри колод­ца и от опирающихся на колодец строительных конструкций и оборудования, а также учитывающим влияние соседних фундаментов зданий, сооружений и оборудования.
5.20. На нагрузки и воздействия, возникающие в условиях строительства колодцев, должны выпол­няться следующие расчеты:
а) по расчетным схемам, учитывающим наличие только наружных стен (без днища):
погружения колодца;
прочности колодца или его первого яруса, под­лежащего погружению при снятии с временного основания (если это предусмотрено проектом произ­водства работ):
прочности наружных стен при погружении колод­ца;
устойчивости формы цилиндрической оболочки колодцев, погружаемых в тиксотропной рубашке;
б) по расчетным схемам, учитывающим наличие наружных стен и днища:
всплытия колодца;
прочности днища;
прочности стен;
сдвига по подошве при односторонней выемке грунта вблизи колодца (если она предусматри­вается проектом).
5.21. На нагрузки и воздействия, возникающие в условиях эксплуатации колодца, должны выпол­няться следующие расчеты:
прочности наружных и внутренних стен, днища, перекрытий, колони и др.;
всплытия колодца;
оснований колодца по деформациям.
5.22. Все расчеты опускных колодцев следует производить по предельным состояниям первой группы, за исключением расчетов оснований по деформациям и по раскрытию трещин элементов конструкции, которые выполняются по предельным состояниям второй группы.
5.23. Расчет погружения колодца следует производить из условия

                                                 (39)

где  G — вес колодца и пригрузки с учетом коэффициента надежности по нагруз­ке gf = 0,9;
F — сила трения стен колодца по грунту при погружении колодца;
Nu — вертикальная составляющая силы пре­дельного сопротивления основания под   ножом,   определяемая   по СНиП 2.02.01-83;
gf1 — коэффициент надежности погружения: gf1 > 1 в момент движения колодна и gf1 = 1 в момент остановки колодца или яруса на проектной отметке.
Колодцы, погружаемые ниже горизонта подзем­ных вод, после устройства днища должны рассчиты­ваться на всплытие в любых грунтах (за исключе­нием случая, когда под днищем выполняется пос­тоянно действующий дренаж) на расчетные нагруз­ки из условия

                                             (40)

где åG — сумма всех постоянных вертикальных расчетных нагрузок с учетом пригрузки с коэффициентом надежности по нагрузке gf = 0,9;
F1 сила трения при расчете на всплытие;
А — площадь основания колодца;
hw — расстояние от уровня подземных вод до основания днища колодца;
gw — удельный вес воды;
gfw — коэффициент   надежности   против всплытия, равный 1,2.
Если условие (40) не удовлетворяется, необходи­мо предусматривать мероприятия, препятствующие всплытию колодца (устройство анкерных конструк­ций в грунте и др.).
5.24. Расчет прочности погружаемых стен на наг­рузки, возникающие в условиях строительства, сле­дует производить, когда колодец или каждый ярус погружен до проектной глубины.
5.25. Расчет прочности железобетонного днища должен производиться на следующие нагрузки:
на отпор грунта под днищем колодца, если зна­чения постоянных вертикальных нагрузок колодца более силы всплытия;
на гидростатическое давление подземных вод, если значения постоянных вертикальных нагрузок колодца менее силы всплытия (колодец заанкерен в прилегающем грунтовом массиве).
Расчет прочности днища колодца без внутренних стен и колонн должен производиться как пластины, лежащей на упругом основании, а на нагрузку от гидростатического давления подземных вод — как пластины с шарнирными опорами, нагруженной рав­номерно распределенной нагрузкой.
Днище, на которое опираются внутренние стены или колонны, рассчитывается соответственно как многопролетная пластина, состоящая из прямо­угольных панелей, или как пластина, опертая в вершинах прямоугольной сетки колонн.
5.26. Расчет осадок колодцев следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83.
5.27. Конструкцию гидроизоляции колодца над­лежит назначать в зависимости от значений гидроста­тического напора подземных вод на уровне пола наиболее заглубленного помещения и требований к внутренним помещениям колодца в соответствии с СН 301-65. Верхнюю границу гидроизоляции стен следует назначать на 0,5 м выше максимально прог­нозируемого уровня подземных вод.
5.28. Гидроизоляция колодцев из листовой стали, устраиваемая с внутренней стороны, может приме­няться лишь в исключительных случаях при соответ­ствующем обосновании. Расчет гидроизоляции должен производиться на полный гидростатический напор.

ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ
ДЛЯ ЖИДКОСТЕЙ И ГАЗОВ

6. РЕЗЕРВУАРЫ
ДЛЯ НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ

6.1. Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании стальных и железобетонных резервуаров для нефти и нефтепродуктов.

Примечание. Настоящие нормы не распространяются на проектирование резервуаров:
для нефти и нефтепродуктов специального назначения;
для нефтепродуктов с упругостью паров выше 93,6 кПа (700 мм рт. ст.) при температуре 20°С;
для нефти и нефтепродуктов, хранящихся под внутренним рабочим давлением выше атмосферного на 70 кПа (0,7 кгс/см2);
для нефти и нефтепродуктов, расположенных в горных выработках и в резервуарах казематного типа;
входящих в состав технологических установок.

6.2. При проектировании наземных и подземных резервуаров   следует   учитывать   требования СНиП II-106-79 и ГОСТ 1510-84 (СТ СЭВ 1415-78).
6.3. В проектах резервуаров необходимо предусматривать максимальное сокращение потерь хра­нимой нефти и нефтепродуктов от испарения в пе­риод эксплуатации, а также соблюдение требований по охране окружающей среды.
6.4. При проектировании надлежит принимать резервуары следующих типов:
для наземного хранения — стальные и железобе­тонные вертикальные цилиндрические с плавающей крышей и со стационарной крышей (с понтонами и без понтонов); горизонтальные цилиндрические (стальные);
для подземного хранения — железобетонные (ци­линдрические и прямоугольные); траншейного ти­па; стальные горизонтальные цилиндрические.
Максимальные полезные объем и площади зерка­ла подземных резервуаров следует принимать по СНиП II-106-79.

Примечания: 1. Полезный объем резервуаров определяется произведением горизонтального сечения резервуара на высоту от днища до уровня максимального заполнения для резервуаров со стационарной крышей и до максимального подъема низа плавающих конструкций для ре­зервуаров с плавающей крышей или понтоном.


2. Геометрический объем резервуаров следует опреде­лять произведением горизонтального сечения резервуара на высоту стенки.
3. При выбора средств тушения и определении вмести­мости групп резервуаров следует принимать геометрический объем резервуаров.

6.5. В резервуарах следует предусматривать уста­новки пожаротушения и охлаждения в соответствии со СНиП II-106-79 и настоящими нормами.
На резервуарах вместимостью от 1000 до 3000 м3 следует устанавливать пеногенераторы с сухими стояками, не доходящими до поверхности земли на 1 м. Число пеногенераторов определяется расчетом, но их должна быть не менее двух.
6.6. Резервуары в зависимости от типов и храни­мого продукта должны быть оснащены устройства­ми, обеспечивающими допускаемое давление внутри резервуаров, предусмотренное проектом, в соответствии с нормами технологического проектирования и ГОСТ 14249-80.
6.7. Конструкции резервуаров должны предусмат­ривать возможность очистки от остатков хранимого продукта, проветривания и дегазации резервуаров при их ремонте и окраске.
6.8. Для обслуживания оборудования (дыхатель­ной аппаратуры, приборов и прочих устройств) все резервуары должны иметь стационарные лестницы, площадки и переходы шириной не менее 0,7 м с ограждениями по всему периметру высотой не менее 1 м.
6.9. Резервуары должны иметь технологические, световые, монтажные люки, а также и люки-лазы.
В стенах резервуаров с понтонами или плавающими крышами следует устраивать люки-лазы (наи­меньший размер диаметра патрубка 600 мм), обеспечивающие доступ персонала на плавающие конструкции при нижнем их положении.
Люки-лазы в стенах резервуаров необходимо размешать на расстоянии не более 6 м от наружной лестницы, которую следует соединять переходной площадкой со смотровой площадкой у люка-лаза.
Число люков-лазов и их тип устанавливаются проектом.
6.10. Резервуары с плавающей крышей следует применять для строительства в районах со снеговой нагрузкой не более 2 кПа (200 кгс/м2).
6.11. Расстояние от верха стенки резервуара с плавающей крышей или опорного кольца а резерву­аре с понтоном до максимального уровня жидкости следует принимать не менее 0,6 м.
В резервуарах со стационарной крышей мини­мальное расстояние от низа врезки пенокамер до максимального уровня жидкости следует опреде­лять с учетом температурного расширения продук­та и принимать не менее 100 мм.
6.12. Плавучесть   металлических   плавающих крыш и понтонов необходимо обеспечивать нали­чием открытых или закрытых отсеков, которые должны быть доступны для контроля и обслужи­вания.
Плавучесть неметаллических понтонов или эк­ранов следует обеспечивать формой понтонов и объемным весом материала, из которого они изготовляются.
Расчет плавающих крыш и понтонов на плаву­честь надлежит производить из условия плотности продукта 7 кН/м3 (700 кгс/м3) и учитывать нагруз­ку от конденсата в размера 0,3 кПа (30 кгс/м2).
6.13. Плавающие крыши должны иметь устройства удаления ливневых и талых вод за пределы резер­вуара.
6.14. Плавающие крыши, понтоны и их направ­ляющие должны иметь уплотнители (затворы), обеспечивающие герметизацию.
Уплотнители для нефти, застывающей при темпе­ратуре, указанной в проекте, должны иметь устройства, предотвращающие стекание нефти со стен на плавающую крышу или понтон.
6.15. Уплотнители в резервуарах с плавающими крышами или понтонами следует применять с коэффициентом герметичности менее 1,0×10–5 м/ч, обеспечивая сокращение потерь от 70 до 99 % по сравнению с открытой площадью зазора между стенкой резервуара и краем плавающей крыши или понтона, не защищенной каким-либо затвором.
6.16. На плавающей крыше в резервуарах вместимостью 5000 м3 и более надлежит предусматривать стальной кольцевой барьер для удержания пены вы­сотой не выше верха выступающих элементов затвора на 25—30 см, но не менее 1 м. Кольцевой барь­ер следует располагать не ближе 2 м от стены резервуара и в нижней его части обеспечивать плотное примыкание к поверхности плавающей крыши.
Для стока из кольцевого пространства, образо­ванного барьером и стеной резервуара, атмосферных вод и раствора пенообразователя после пожаро­тушения в нижней части барьера необходимо преду­сматривать дренажные отверстия диаметром 30 мм, расположенные на расстоянии 1 м одно от другого по периметру.
6.17. Опорные стальные стойки плавающих крыш и понтонов следует проектировать с возможностью изменения их высоты под плавающими конструк­циями а период эксплуатации резервуара.
Высоту опорных стоек следует назначать, соблю­дая следующие условия:
минимальное расстояние от днища резервуара до плавающей крыши или понтона в период эксплуата­ции должно обеспечивать зазор 100 мм между обо­рудованием, установленным внутри резервуара, или патрубком приемо-раздаточного трубопровода и днищем короба плавающей крыши или скребком затвора;
расстояние от днища резервуара до плавающей крыши или понтона у стены резервуара в период ремонта должно быть не менее 2 м.
6.18. Неметаллические понтоны следует проекти­ровать из несгораемых токопроводящих материалов или оборудовать устройствами, обеспечивающими снятие статического электричества.
6.19. Плавающие крыши и понтоны должны иметь устройства для удаления паровоздушной смеси и ре­гулирования давления под ними как на плаву, так и при нижнем фиксированном их положении1, а также устройства для отвода статического электри­чества.
6.20. Резервуары со стационарными крышами должны проектироваться:
для нефти и нефтепродуктов с давлением насы­щенных паров 26,6 кПа (200 мм рт. ст.) и ниже;
для легковоспламеняющихся нефтепродуктов с температурой вспышки паров 28 °С и ниже, с рас­четным давлением в газовом пространстве на 70 кПа (7000 мм вод. Ст.) выше атмосферного и ниже атмосферного по заданию на проектиро­вание;
для подогреваемых нефтепродуктов с темпера­турой хранения от 20 до 60 °С включ. с теплоизоляцией из несгораемых материалов при соответствую­щем обосновании;
для подогреваемых нефтепродуктов с температу­рой хранения от 60 до 90 °С включ. с обязательной теплоизоляцией из несгораемых материалов и уст­ройствами обогрева;
для нефтепродуктов с температурой хранения выше 90 °С, не допускающих присутствия влаги, с учетом дополнительных требований по пожарной безопасности (подачи под крышу инертных газов) и устройством теплоизоляции из несгораемых мате­риалов и наружных систем подогрева.
6.21. При расчете резервуаров со стационарными крышами давление в газовом пространстве сле­дует назначать:
при огневых предохранителях и вентиляционных патрубках на 0,2 кПа (20 мм вод. Ст.) выше и ниже атмосферного;

_____________


1 А.с. № 793870 (СССР). Резервуар для жидкости / Евтихин В. Ф. Опубл. в Б. И., 1981, № 1.

при огневых предохранителях и предохранительных клапанах — выше атмосферного на 2,5 кПа (250 мм вод. Ст.) или более по заданию на проектирование и на давление 0,5 кПа (50 мм вод. Ст.) ниже атмосферного.


6.22. Горизонтальные стальные цилиндрические резервуары следует проектировать для нефтепро­дуктов с давлением в газовом пространстве выше ат­мосферного и принимать:
с плоскими торцевыми элементами — до 40 кПа (4000 мм вод. ст.);
с коническими торцевыми элементами — до 70 кПа (7000 мм вод. ст.).
Резервуары следует рассчитывать также на давле­ние ниже атмосферного в пределах до 10 %, указан­ное в настоящем пункте.
6.23. Подземные стальные резервуары траншей­ного типа допускается проектировать только для светлых нефтепродуктов.
6.24. Предельные деформации основания резер­вуара, соответствующие пределу эксплуатационной его пригодности по технологическим требованиям, следует устанавливать правилами технологической эксплуатации оборудования или заданием на проектирование. При этом максимальная абсолютная осадка не должна превышать 200 мм, а относитель­ная осадка основания под днищем, равная отноше­нию разности осадок двух смежных точек к расстоя­нию между ними, не должна превышать 0,005.
В цилиндрических вертикальных резервуарах раз­ность осадок под центральной частью днища и под стеной не должна превышать 0,003r и должна быть не более 100 мм (где r — радиус резервуара). Крен резервуаров не должен превышать 0,002 — для ре­зервуаров с понтоном или плавающей крышей и 0,004 — для резервуаров без понтона или плавающей крыши.
6.25. Отметку низа ,днища наземных резервуаров необходимо принимать не менее чем на 0,5 м выше уровня планировочной отметки земли около резер­вуаров.
6.26. В резервуаре со стационарной крышей сле­дует предусматривать отмостку.

Стальные резервуары

6.27. Основные размеры вертикальных и горизон­тальных цилиндрических резервуаров (диаметр, вы­соту, длину) следует принимать с учетом минималь­ного удельного расхода стали, индустриальных ме­тодов изготовления, кратными длине и ширине листов прокатной стали с учетом для горизонтальных резервуаров требований ГОСТ 17032-71.
Высоту стенки вертикальных резервуаров следу­ет назначать не более 18 м. При установке резервуа­ров на сваях межсвайное пространство между днищем резервуаров и уровнем земли следует за­полнять грунтом.
Резервуары высотой 12 м и более (включая вы­соту подсыпки под днищем) необходимо оборудо­вать стационарными кольцами водяного орошения, размещаемыми под кольцами жесткости. Если в кольцах жесткости имеется отверстие для стока воды, то кольцо орошения размешают только под верхним кольцом жесткости.
6.28. При проектировании стальных резервуаров надлежит предусматривать возможность примене­ния при их изготовлении и монтаже метода рулонирования с соединением листов встык.
6.29. Расчет конструкций резервуаров следует выполнять в  соответствии  с требованиями СНиП II-23-81, при этом марки сталей должны приниматься с отнесением отдельных элементов резервуаров к следующим группам:
группа I — стены и окрайки днищ резервуаров вместимостью 10 тыс. м3 и более, фасонки крыш резервуаров;
группа II — стены и окрайки днищ резервуаров вместимостью менее 10 тыс. м3, покрытия, опорные кольца покрытия и кольца жесткости, центральные части днищ, понтоны и плавающие крыши резервуа­ров всех вместимостей.
6.30. При расчете вертикальных цилиндрических стальных резервуаров необходимо учитывать уси­лия, возникающие в конструкции при ее взаимо­действии с основанием.
6.31. Значения коэффициента условий работы gс следует принимать по табл. 5.
Коэффициенты надежности по нагрузке следует принимать в соответствии со СНиП 2.01.07-85 с учетом дополнительных коэффициентов gf, приведен­ных в табл. 6.

Таблица 5


Элементы

Коэффициент условий работы gс

Стены вертикальных цилиндри­ческих резервуаров при расчете на прочность:


    нижний пояс (с учетом вре­зок)

0,7


    остальные пояса

0,8

    сопряжение стенки резервуа­ра с днищем

1,2

То же, при расчете элементов на устойчивость

1

Сферические и конические покрытия распорной конструк­ции при расчете:
    по безмоментной теории

0,9


    по моментной теории с при­менением ЭВМ

1




Поделитесь с Вашими друзьями:
1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   13




База данных защищена авторским правом ©vossta.ru 2022
обратиться к администрации

    Главная страница