Сооружения


Внутренние грани углов бункеров для связ­ных материалов следует проектировать с аутами или закруглениями. 9.15



страница6/13
Дата09.08.2019
Размер0.98 Mb.
#127844
1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   13

9.14. Внутренние грани углов бункеров для связ­ных материалов следует проектировать с аутами или закруглениями.
9.15. Бункера для пылевидных материалов долж­ны быть герметичными, а бункера, предназначенные для пылящих материалов (сухие кусковые мате­риалы горных пород малой крепости, например, известняк), — оборудованы аспирационными уста­новками.
9.16. Внутренние поверхности бункеров следует разделять на участки, подвергающиеся износу (I и II зоны) и не подвергающиеся износу (III зона).
I зона — участок, подвергающийся ударам потока сыпучего материала при загрузке бункера и истира­нию при его разгрузке. I зону следует защищать, как правило используя принцип самозащиты, или износостойкой зашиты на упругом основании или резиной.
II зона — участок, подвергающийся истиранию сыпучим материалом в процессе разгрузки бункера. II зону следует защищать каменным литьем, шлакоситаллом, полимерными материалами, резиной и другими материалами, а при температуре сыпучего материала свыше 50 °С — шлакокаменным и ка­менным литьем термостойких составов.
III зона — участок, не требующий защиты.
9.17. При сочетании истирающего воздействия, высокой температуры и химической агрессии сыпучего материала  внутренние поверхности бункеров следует защищать плитами из шлакокаменного литья, износостойкого и жаростойкого бетона (с заполнением швов раствором кислотостойких и жаростойких составов), а также в отдельных случаях листами из соответствующих видов сталей (термостойких и др.).
9.18. При эксплуатации бункеров в агрессивной и газовой среде их наружные поверхности следует защищать от коррозии в соответствии с требова­ниями СНиП 2.03.11-85.
9.19. При проектировании бункеров для влажных сыпучих материалов, располагаемых в неотапливае­мых помещениях, необходимо предусматривать эффективный обогрев стен бункеров в целях предотвращения смерзания материма в бункере.
9.20. Утеплитель стен бункеров для пылевидного материала во избежание конденсации водяных паров следует располагать снаружи и выполнять из несгораемых материалов.
9.21. При проектировании бункеров для связных материалов, поступающих в нагретом или смерзшемся состоянии, необходимо предусматривать теплоизоляцию стен бункеров в соответствии с теплотехническим расчетом, исключающую конден­сацию водяных паров при нагретом материале, а также примерзание к стенам смерзшегося материала.
9.22. Бункера, как правило, должны иметь перек­рытия из несгораемых материалов с проемами для загрузки. Если загрузка производится средствами не непрерывного транспорта (вагоны, автомашины, грейферы), допускается выполнять бункер без пе­рекрытия, но с обязательным устройством сплош­ного ограждения высотой не менее 1 м с боков и со стораны, противоположной загрузке. Необходимость устройства стальных решеток для перекрытия технологических проемов и размер ячеек решеток определяются технологическим заданием.
9.23. В бункерах для пылевидных материалов необходимо предусматривать сверху перекрытия монолитную армированную стяжку толщиной 50 мм, если толщина плит а месте стыка 100 мм и менее.
9.24. В бункерах, предназначенных для горячих сыпучих материалов, между износостойкой зашитой и несущей конструкцией следует предусматривать термоизоляцию из несгораемых материалов: в стальных бункерах — при температуре нагрева свыше 300 °С, а в железобетонных — свыше 100 °С.
9.25. В бункерах, предназначенных для хранения сыпучих материалов, выделяющих воспламеняю­щиеся газы (например, метан из каменного угля), конструкция перекрытия не должна иметь выступающих вниз ребер.
9.26. В перекрытиях бункеров должны быть уст­роены люки, закрываемые заподлицо с перекры­тием металлическими крышками. В надбункерном помещении должны предусматриваться подъемно-транспортные устройства, а внутри бункеров снизу перекрытий — петли для крепления талей и других монтажных средств.
9.27. Бункера должны оснащаться устройствами для механической очистки стен и удаления завис­шего сыпучего материала, чтобы исключалась необходимость спуска людей в бункера.

10. СИЛОСЫ И СИЛОСНЫЕ КОРПУСА
ДЛЯ ХРАНЕНИЯ СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ

10.1. Нормы настоящего раздела должны соблю­даться при проектировании силосов и силосных кор­пусов, выполняемых из железобетона или стали и предназначающихся для хранения промышленных сыпучих материалов.
Силосы для хранения зерна и продуктов его переработки следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП 2.10.05-85.
10.2. Форму, размеры и расположения силосов в плане следует принимать в соответствии с требованиями технологии производства, унификации, грунтовыми и температурными условиями, а также исходя из результатов технико-экономических сопоставлений и с учетом архитектурно-композиционных требований.
Допускается блокировка силосных корпусов с обслуживающими зданиями II категории огнестой­кости. При этом должна быть учтена разность оса­док фундаментов силосов и примыкающих зданий.
10.3. Форма воронки силоса, углы ее наклона, а также размеры выпускного отверстия должны определяться с учетом условий надежного истече­ния сыпучего материала в соответствии с требованиями пп. 9.2 — 9.6.
10.4. Силосы допускается проектировать как от­дельно стоящими, так и сблокированными в корпу­са. При диаметре более 12 м силосы следует проек­тировать, как правило, отдельно стоящими.
10.5. Форма отдельного силоса в плане прини­мается. как правило, круглой. Допускается при соответствующем обосновании принимать силосы квадратными и многогранными.
10.6. При проектировании силосных корпусов следует, как правило, принимать: сетки разбивочных осей, проходящих через центры сблокированных силосов, 3х3, 6х6 и 12х12 м; наружные диаметры круглых силосов — 3, 6, 12, 18 и 24 м; размеры в осях стен квадратных силосов — 3х3 м; высоты стен силосов, а также подсилосных и надсилосных этажей — кратными 0,6 м.
10.7. Железобетонные силосные корпуса длиной до 48 м допускается проектировать без деформа­ционных швов.
При нескальных грунтах основания отношение длимы силосного корпуса к его ширине и высоте должно быть не более 2. При однорядном распо­ложении силосов это отношение допускается увеличивать до 3.
Допускается увеличение длины корпуса и ука­занных отношений при соответствующем обосно­вании.
10.8. При проектировании многорядных силос­ных корпусов с круглыми в плане силосами пространство между ними (звездочки) следует использо­вать для размещения лестниц, различных коммуникаций, установки технологического оборудования, не требующего обслуживания, а также для хранения несвязных сыпучих материалов.

Примечание. При хранении в силосах горячих сы­пучих материалов устройство лестниц в звездочках допускается при условии соблюдения требований СНиП II-33-75.



10.9. Выпускные отверстия в силосах должны, как правило, располагаться центрально. При необ­ходимости устройства нескольких выпускных отверстий их следует располагать симметрично относительно осей силоса.
10.10. При проектировании силосных корпусов следует исходя из ТП 101-81*, технико-экономичес­кой целесообразности и конкретных условий строи­тельства предусматривать применение монолитного железобетона (при возведении индустриальными методами) или сборного железобетона (из унифи­цированных изделий).
Допускается применение стальных силосов для сыпучих материалов, хранение которых ив допуска­ется в железобетонных емкостях, а также стальных инвентарных и оперативных силосов.
10.11. При проектировании стен силосов из стали следует предусматривать индустриальные методы их изготовления и монтажа путем применения; листов и лент больших размеров; способа рулонирования; изготовления заготовок в виде „скор­луп"; автоматической сварки с минимальным ко­личеством сварных швов, выполняемых на монта­же, а также других передовых методов.
10.12. Сборные железобетонные стены силосов следует проектировать для силосов круглых в плане диаметром 3 м из объемных блоков. При больших размерах — из отдельных элементов, укрупняемых перед монтажом в царги или блоки, или из элемен­тов, монтируемых без предварительного укрупне­ния.
10.13. В проектах должны предусматриваться ме­роприятия, обеспечивающие защиту стыков сбор­ных элементов от проникания атмосферных осад­ков и пыления мелкодисперсных хранимых материалов.
10.14. Внутренние поверхности стен и днища силосов не должны иметь выступающих горизонталь­ных ребер и впадин.
10.15. Днища силосов в зависимости от диаметра силоса и хранимого материала следует проектиро­вать в виде железобетонной плиты со стальной полуворонкой и бетонной забуткой или в виде желе­зобетонной или стальной воронки на все сечение силоса.
10.16. Стены и днища силосов для абразивных и кусковых материалов следует защищать от исти­рания и разрушения при загрузке.
Материал для зашиты стен и днища силосов сле­дует выбирать в зависимости от физико-механических свойств хранимого материала. При проектиро­вании силосов необходимо учитывать также хими­ческую агрессию хранимого материала и воздушной среды.
10.17. При применении для загрузки силосов тру­бопроводного   контейнерного  пневматического транспорта на надсилосном перекрытии следует предусматривать предохранительные клапаны для предупреждения возникновения избыточного давле­ния в силосах.
10.18. Надсилосные перекрытия следует проекти­ровать, применяя сборные железобетонные плиты по сборным железобетонным или стальным балкам. Для силосов со стальными стенами перекрытие допускается проектировать из стали.
10.19. Покрытия отдельно стоящих круглых си­лосов при отсутствии надсилосного помещения, а также силосов диаметром более 12 м допускается проектировать в вида оболочек.
10.20. Надсилосные помещения и конвейерные галереи следует проектировать, применяя облегченные стеновые ограждения из несгораемых мате­риалов. Допускается также применение сборных железобетонных конструкций.
10.21. Наружные стены неотапливаемых подсилосных помещений следует проектировать, как пра­вило применяя железобетонные сборные панели. Стены отапливаемых помещений в подсилосной части должны проектироваться панельными или кирпичными.
10.22. При проектировании соединительных гале­рей между силосами или между силосными корпусами следует учитывать относительные смещения силосов или силосных корпусов, вызываемые неравномерными осадками и кренами.
10.23. Колонны подсилосного этажа надлежит проектировать сборными или монолитными желе­зобетонными.
10.24. Фундаменты отдельно стоящих силосов и силосных корпусов следует проектировать в виде монолитных железобетонных безбалочных плит. На скальных и крупнообломочных грунтах допускает­ся принимать фундаменты отдельно стоящие, лен­точные или кольцевые, монолитные или сборные.
Свайные фундаменты следует предусматривать, если расчетные деформации естественного осно­вания превышают предельные или не обеспечива­ется его устойчивость, а также при наличии просадочных грунтов и в других случаях при соответст­вующем технико-экономическом обосновании.
10.25. Конструкции силосов необходимо рассчи­тывать на нагрузки и воздействия в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85. При расчете силосов должны быть также учтены нагрузки и воздейст­вия:
временные длительные — от веса сыпучих мате­риалов, части горизонтального давления и трения сы­пучих материалов о стены силосов, веса технологи­ческого оборудования [не менее 2 кПа (200 кгс/м2)], усадки и ползучести бетона, крена и неравномерных осадок;
кратковременные — возникающие при изготовле­нии. перевозке и монтажа сборных конструкций, при изменении температур наружного воздуха, от части горизонтального неравномерного давления сы­пучих материалов, от давления воздуха, нагнетаемо­го в силос, при активной вентиляции и гомогениза­ции;
особые — от давления, развиваемого при взрыве.
10.26. Аэродинамические коэффициенты при рас­чете силосов на ветровые нагрузки принимаются по СНиП 2.01.07-85.
Аэродинамические коэффициенты общего лобо­вого сопротивления силосов при расчете нижней зоны силосов (колонн и фундаментов) допускается принимать: для одиночных силосов, расположенных от других на расстоянии, большем 3 диаметров силосов (по центрам), с = 0,7; при меньшем рас­стоянии с = 1,3; для сблокированных силосов с = 1,4.
10.27. Коэффициенты надежности по нагрузке gf для собственного веса конструкций, полезной наг­рузки на перекрытиях, снеговой и ветровой нагру­зок принимаются по СНиП 2.01.07-85:
для горизонтальных и вертикальных давлений сыпучих материалов gf = 1,3;
для температурных воздействий и для давления воздуха в силосе gf = 1,1.
10.28. При расчета на сжатие нижней зоны сило­сов (колонн подсилосного этажа и фундаментов) расчетная нагрузка от веса сыпучих материалов умножается на коэффициент 0,9.
10.29. Стены круглых силосов диаметром до 12 м включительно, квадратных и многогранных силосов кроме расчета на прочность следует рассчи­тывать на выносливость с коэффициентами асим­метрии цикла ps и pb:
в стенах с предварительным напряжением ps = 0,85;
в ненапряженных стенах рs = рb = 0,7.
10.30. Силосы, загружаемые горячим сыпучим материалом (с температурой свыше 100 °С на кон­такте с бетоном), должны быть рассчитаны с учетом кратковременного и длительного действия температуры по предельным состояниям первой и вто­рой групп.
10.31. Для смесительных силосов с образованием кипящего слоя (гомогенизация) нормативное дав­ление на днище и стены (в пределах высоты кипя­щего слоя) от сыпучего материала и сжатого возду­ха определяется как равномерное по площади дни­ща и периметру стен гидростатическое давление жидкости силоса с удельным весом, равным 0,6g, с учетом повышения уровня сыпучего материала в процессе гомогенизации. В расчете учитывается большее из давлений, вычисленных без гомогениза­ции или с ее учетом.
При нагнетании воздуха без образования ки­пящего слоя избыточное давление воздуха учитыва­ется в сочетании с давлением сыпучего материала.
10.32. При внецентренной загрузке и разгрузке силоса диаметром 12 м и более его стены следует проверять на действие несимметричного давления сыпучего материала.
10.33. Предельная ширина раскрытия вертикаль­ных трещин в стенах железобетонных силосов опре­деляется по СНиП 2.03.01-84, при этом принимается d = 1,2 для круглых и d = 1 для квадратных силосов.
10.34. Прогиб от временных длительных норма­тивных нагрузок для стен квадратных и многогран­ных силосов не должен превышать 1/200 пропета в осях стен.
10.35. Нормативное горизонтальное давление сы­пучего материала  на стены силоса следует прини­мать равномерно распределенным по периметру и определять по формуле

                                                (41)

где  gn, fn — удельный вес и коэффициент трения сыпучего материала;


 — гидравлический радиус сечения (А и u — площадь и периметр поперечного сечения силоса);
е — основание натуральных логарифмов;
 — коэффициент бокового давления сыпучего материала;
jn — угол внутреннего трения сыпучего материала;
z — расстояние от верха засыпки материала.
10.36. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала определяется по формуле

                                             (42)

10.37. Полное нормативное (длительное и кратковременное) горизонтальное давление сыпучего материала на стены силосов следует определять по формуле

                                         (43)

где а коэффициент, приведенный в табл. 9 и учитывающий дополнительные давления при заполнении и опо­рожнении силосов, обрушении сы­пучего материала и при работе систем пневматического выпуска.

Таблица 9





Коэффициенты




Конструкция силосов и их элементов

а

gс




I. При расчете горизонтальной
арматуры стен

1. Отдельно стоящего круглого желе­зобетонного силоса



2

1

2

2. Железобетонного силосного корпу­са с рядовым расположением круг­лых силосов:
наружных

2


1


2


внутренних

2

2

1

3. Железобетонного силосного корпу­са с квадратными силосами со сто­ронами до 4 м:
наружными

2


1,65


1,2


внутренними

2

2

1

II. При расчета конструкций плиты
и балок днища и воронки










4. Плиты днища без забутки, балок днища, железобетонной воронки силоса

2

1,3

1,5


5. Плиты днища с забуткой при наибольшей высоте забутки 1,5 м* и более

2

2

1


6. Стальной воронки и стальных коль­цевых балок в железобетонном или стальном силосе

2

0,8

2,5


7. Узлов креплений стальной воронки к кольцевым балкам и стенам железобетонного или стального сило­са

1,5

0,8

2,5

_____________
* При высоте забутки h < 1,5 м значение коэффициента gс определяется по интерполяции между 1,3 и 2 по формуле

gс = 1,3 + 0,47 h.

Примечания: 1. При расчете стен стального силоса коэффициенты gс умножаются на 0,8.
2. При расчете стен силоса для угля коэффициенты а и gс принимаются равными 1.

10.38. Кратковременная часть полного горизон­тального давления

                                            (44)

10.39. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала , передающееся на стены силоса силами трения, определяется по формуле

                                                     (45)

10.40. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала на днище силоса  определяете по формуле

                                                     (46)

но не более  = gz,


где    а,  — определяются по пп. 10.36 и 10.37;
g удельный вес засыпки над днищем;
z — высота засыпки.
10.41. Вертикальное давление сыпучего материала в пределах наклонного днища или воронки силоса принимается постоянным, равным вычисление му для верха наклонного днища или воронки.
10.42. Круглые силосы следует рассчитывать на осевое растяжение силами

                                               (47)

где N — расчетное растягивающее усилие;


gf — коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый по п. 10.27;
a, gc — поправочный коэффициент и коэф­фициент условий работы, принимае­мые по табл. 9;
d — внутренний диаметр силоса.
10.43. При расчете стен круглых силосов на цент­ральное растяжение работа бетона не учитывается.
Стены квадратных и многогранных силосов следует рассчитывать на внецентренное растяжение. Осевое растягивающее усилие определяется по фор­мула (47), в которой d принимается равным разме­ру силоса в свету.
Изгибающие моменты определяются как для го­ризонтальной замкнутой рамы, нагруженной по пе­риметру равномерным расчетным давлением сыпу­чего материала.
10.44. Коэффициенты условий работы при расче­та стан силосов следует определять в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, принимая для стен силосов, возводимых в скользящей опалубка, коэффициент условий работы бетона gb = 0,75, при этом коэффициент gb2, учитывающий длительность действия нагрузки, принимается равным 1.
10.45. Стены стальных круглых силосов рассчи­тываются на те же сочетания нагрузок, что и стены железобетонных круглых силосов.
Дополнительно стены стальных силосов должны быть проверены на устойчивость с коэффициентом условий работы, равным 1.
На выносливость стальные стены допускается не рассчитывать.
10.46. Для стальных силосов следует учитывать воздействия от суточного изменения температуры наружного воздуха в виде дополнительного гори­зонтального нормативного давления сыпучего материала, считая его равномерно распределенным по периметру и по высоте, по формуле

                              (48)

где kt — коэффициент, принимаемый равным 2;


at — коэффициент линейной температурной деформации материала стен из стали, равный 1,2 × 10–5;
T1 — суточная амплитуда температуры на­ружного воздуха, принимается согласно СНиП 2.01.07-85;
Em — модуль деформации сжатия сыпучего материала;
d — внутренний радиус круглого силоса или сторона квадратного силоса;
t — приведенная толщина стены по вер­тикальному сечению, м;
Ec — модуль упругости материала стен;
v — начальный коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона) материала заполнения силоса.


Поделитесь с Вашими друзьями:
1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   13




База данных защищена авторским правом ©vossta.ru 2022
обратиться к администрации

    Главная страница